Приказ МЧС РФ от 14 декабря 2010 г. N 649 "О внесении изменений в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404" (не вступил в силу)

Справка

Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) согласно приложению.

Министр

С.К. Шойгу

Зарегистрировано в Минюсте РФ 20 января 2011 г.

Регистрационный N 19546

Приложение
к приказу МЧС РФ
от 14 декабря 2010 г. N 649

Изменения, вносимые в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404

Внести в методику определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденную приказом МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) (далее - Методика), следующие изменения:

1. В абзаце втором пункта 1 Методики слова ", линейной части магистральных трубопроводов" исключить.

2. Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики исключить.

3. Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей редакции:

"Условные вероятности поражения человека * определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.".

4. В абзаце первом пункта 27 Методики слово "здания" заменить словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)".

5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:

"42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта:

для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности - 1;

для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы - 1, при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.".

6. Раздел III Методики дополнить подразделом следующего содержания:

"Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части магистральных трубопроводов

45. Величина потенциального риска Р(r) (*) в определенной точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:

*,  (13)

где * - удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода, *;

* - число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

* - число рассматриваемых типов разгерметизации;

* - условная вероятность реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;

* - условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой х, расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го типа разгерметизации;

* - координаты начала и окончания участка влияния. Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.

Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении N 6 к настоящей Методике.

Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности * и * определяются в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.

46. Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.

47. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S (*) определяется по формуле:

*, (14)

где * - величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода, (*), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;

Q - количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.

Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.".

7. Приложение N 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем следующего содержания:

"При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.".

8. В приложении N 3 к пункту 18 Методики:

а) абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7 изложить в следующей редакции соответственно:

"При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива * (*) жидкости определяется по формуле:

*, (П3.27)

где * - коэффициент разлития, * (при отсутствии данных допускается принимать равным 5 * при проливе на неспланированную грунтовую поверхность, 20 * при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 * при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);

* - объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, *.";

б) пункт 10 изложить в следующей редакции:

"10. Радиус * (м) и высота * (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:

для горючих газов (далее - ГГ)

*; (П3.32)

*, (П3.33)

для паров ЛВЖ

*, (П3.34)

*, (П3.35)

где * - масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг;

* - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, *;

* - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;

* - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;

* - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, % об.

За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если * меньше габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.";

в) в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в следующей редакции:

"В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П3.37).";

г) пункт 23 изложить в следующей редакции:

"23. Интенсивность теплового излучения q (*) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ определяется по формуле:

*, (П3.52)

где * - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, *;

* - угловой коэффициент облученности;

*  - коэффициент пропускания атмосферы.

Значение * принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4.

Таблица П3.4

Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив

Топливо	*, *, при d, м					m", кг/(м2 с)
	10	20	30	40	50
СПГ	220	180	150	130	120	0,08
СУГ (пропан-бутан)	80	63	50	43	40	0,1
Бензин	60	47	35	28	25	0,06
Дизельное топливо	40	32	25	21	18	0,04

Примечание: для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать * такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину *
(*) определять по формуле:

*, (П3.53)

где d - эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину *
(*) определять по формуле:

*, (П3.53.1)

где * - удельная массовая скорость выгорания, * ;

* - удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L - длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину *(*) определять по формуле:

*, (П3.53.2)

где * - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

* - удельная теплоемкость жидкости, *;

* - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;

* - температура окружающей среды, К.

Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений * и * по компонентам, для которых величины * и * максимальны.

Угловой коэффициент облученности * определяется по формуле:

*, (П3.54)

где * - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

*, (П3.55)

*, (П3.56)

*, (П3.57)

*, (П3.57.1)

*, (П3.57.2)

*, (П3.57.3)

*, (П3.57.4)

*, (П3.57.5)

*, (П3.57.6)

*, (П3.57.7)

где X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

d - эффективный диаметр пролива, м;

L - длина пламени, м;

*  - угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55-3.57.7 и 3.59.1, принимая *.

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

*, (П3.58)

где F - площадь пролива, *.

Длина пламени L (м) определяется по формулам:

при *

*, (П3.59)

при *

*, (П3.59.1)

где

*, (П3.60)

* - удельная массовая скорость выгорания топлива, *;

* - плотность окружающего воздуха, *;

* - плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, *;

* - скорость ветра, м/с;

g - ускорение свободного падения (9,81 *).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра * рассчитывается по формуле:

*. (П3.61)

Коэффициент пропускания атмосферы * для пожара пролива определяется по формуле:

* (П3.62)";

д) пункт 24 изложить в следующей редакции:

"24. Интенсивность теплового излучения q (*) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).

Величина * определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать * равной 350 *.

Значение * определяется по формуле:

*, (П3.63)

где Н - высота центра огненного шара, м;

* - эффективный диаметр огненного шара, м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Эффективный диаметр огненного шара * (м) определяется по формуле:

*, (П3.64)

где m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.

Величину Н допускается принимать равной *.

Время существования огненного шара * (с) определяется по формуле:

*. (П3.65)

Коэффициент пропускания атмосферы * для огненного шара рассчитывается по формуле:

*. (П3.66)";

е) в пункте 28:

в абзацах первом и пятом слова "жидкой фазы СУГ и СПГ" заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";

абзац шестой исключить;

ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:

"29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:

- зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;

- длина факела * не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра;

- наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;

- поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;

- воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным *;

- за пределами указанного сектора на расстояниях от * до 1,5 * тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 *;

- тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L равным *, d равным * равным 0, a * no формулам П3.53 - П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать * по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 *;

- при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;

- область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным
*);

- при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.".

9. В приложении N 5 к пункту 33 Методики:

а) раздел I изложить в следующей редакции:

"I. Метод определения времени от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара

Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени:

*. (П5.1)

Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:

по повышенной температуре - +70°С;

по тепловому потоку - 1400 *

по потере видимости - 20 м;

по пониженному содержанию кислорода - 0,226 *;

по каждому из токсичных газообразных продуктов горения

(* - 0,11 *, СО - * *, HCL - * *).

Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять, исходя из следующих предпосылок:

интегральный метод:

для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;

зонный (зональный) метод:

для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д.);

полевой метод:

для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);

для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);

для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной заoиты, способных качественно изменить картину пожара и т.д.).

При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.

Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара * (с) по условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам:

по повышенной температуре:

*; (П5.2)

по потере видимости:

*; (П5.3)

по пониженному содержанию кислорода:

*; (П5.4)

по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:

*; (П5.5)

*,

где * - начальная температура воздуха в помещении, °С;

В - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего вещества и площадь пожара, *;

Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;

Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

* - удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;

* - коэффициент теплопотерь;

* - коэффициент полноты горения;

V - свободный объем помещения, *;

* - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е - начальное освещение, лк;

* - предельная дальность видимости в дыму, м;

* - дымообразующая способность горящего материала, *;

L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;

X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, *;

* - удельный расход кислорода, кг/кг.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.

Параметр Z определяется по формуле:

*, при * м, (П5.7)

где h - высота рабочей зоны, м;

Н - высота помещения, м.

Высота рабочей зоны определяется по формуле:

*, (П5.8)

где * - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

* - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей.

Параметры А и n определяются следующим образом:

для случая горения жидкости с установившейся скоростью:

*, при n=1; (П5.9)

для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:

*, при n=1,5; (П5.10)

для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала:

*, при n=3; (П5.11)

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени:

*, при n=2, (П5.12)

где * - удельная массовая скорость выгорания вещества, *;

F - площадь пролива жидкости;

* - время установления стационарного режима горения жидкости, с;

v - линейная скорость распространения пламени, м/с;

b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром А равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования и показателем степени n равным 1.

При отсутствии специальных требований значения * и Е принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а * равным 20 м.

При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.";

б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции:

"При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной * и шириной *. Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.".

10. Дополнить Методику приложением N 6 следующего содержания:

"Приложение N 6
к пункту 45 Методики

Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода

Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом:

а) на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации *. При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается * принимать равной:

* * для магистральных газопроводов;

* * для магистральных нефтепроводов;

б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:

для магистральных газопроводов:

j=1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;

j=2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального трубопровода;

j=3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером равным диаметру магистрального трубопровода;

для магистральных нефтепроводов:

j=1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами * (Lp - характерный размер продольной трещины, D - условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - * (* - площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);

j=2 - трещины, характерный размер *, площадь дефектного отверстия - *;

j=3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер *, площадь дефектного отверстия - *.

Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;

в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i=1...6 - таблица П6.1);

г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле:

*, (П6.1)

где * - базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, *;

* - относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода.

д) величины * для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:

*, (П6.2),

*, (П6.3);

*, (П6.4)

*, (П6.5);

*, (П6.6);

*, (П6.7);

где * - поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.

Таблица П6.1

Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, на магистральных трубопроводах

Причина		Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных данной причиной, f_ijcp, (m), %
		Проколы (трещины), точечные отверстия	Отверстие	Разрыв	Всего
		j=1	j=2	j=3
i=1	Внешнее воздействие	13,2/16,8	26,6/26,2	9,7/6,5	49,5
i=2	Брак строительства, дефект материалов	10,6/11,3	4,7/4,6	1,2/0,6	16,5
i=3	Коррозия	15,2/15,2	0,2/0,2	0/0	15,4
i=4	Движение грунта, вызванное природными явлениями	1,8/2,2	2,2/2,2	3,3/2,9	7,3
i=5	Ошибки оператора	3,0/3,0	1,6/1,6	0/0	4,6
i=6	Прочие и неизвестные причины	6,5/6,5	0,2/0,2	0/0	6,7
	Итого	50,3/55,0	35,51/35,0	14,2/10,0	100

Примечание: в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе - магистральных нефтепроводов.

Таблица П6.2

Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной доли аварии

Поправочный коэффициент	Значение поправочного коэффициента
Поправочный коэффициент k_тс, зависящий от толщины стенки трубопровода дельта (мм)	k_тс=ехр[-0,275(дельта-6)]
Поправочный коэффициент k_зт зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м):
менее 0,8 м;	k_зm=1
от 0,8 до 1 м;	k_зm=0,93
более 1 м	k_зm=0,73
Поправочный коэффициент k_ннб для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее - ННБ):
на участках этих переходов;	k_ннб=0
вне этих участков	k_ннб=1
Поправочный коэффициент k_пер1 переходов через искусственные препятствия:
на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации;	k_пер=2
вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства	k_пер=1
Поправочный коэффициент k_бд, учитывающий применение материалов и средств контроля при строительстве:
для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов;	k_бд=1
при использовании улучшенных материалов и дополнительных средств контроля при строительстве и последующей эксплуатации трубопроводов	k_бд=0,07
Поправочный коэффициент k_ктс, учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии:
менее 5;	k_кmс=2
от 5 до 10;	k_кmс=1
более 10	k_кmс=0,03
Поправочный коэффициент k_кпз, учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии:
для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов;	k_кпз=1
при использовании улучшенной системы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.)	k_кпз=0,16
Поправочный коэффициент k_дгд, зависящий от диаметра трубопровода D (мм)	k_дгд=exp[-0,00156(D-274)]
Поправочный коэффициент k_пер2, учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки:
для водных преград	k_пер=5
для заболоченных участков	k_пер=2
при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ	k_пер=1
Поправочный коэффициент k_оп, зависящий от диаметра трубопровода D (мм)	k_оп=exp[-0,004(D-264)]

".

---

Приказ МЧС РФ от 14 декабря 2010 г. N 649 "О внесении изменений в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404"

Зарегистрировано в Минюсте РФ 20 января 2011 г.

Регистрационный N 19546

Настоящий приказ вступает в силу по истечении 10 дней после дня его официального опубликования

Текст приказа официально опубликован не был